固溶温度对TC18钛合金组织与力学性能的影响

发布时间: 2024-02-16 07:52:55    浏览次数:

TC18是俄罗斯全俄航空材料研究院于20世纪60年代开发的一种高强钛合金,因其具备比强度高、塑形优良、抗疲劳性和热处理淬透性好等优点,而广泛应用于航空航天领域[1-5]。TC18合金通常用于制造大截面的锻件和模锻件,如俄制伊尔-76、86、96、安124和图204等大型军用飞机的机体、起落架部件、发动机风扇盘和叶片等结构件。钛合金的热处理温度对其服役性能有着重要的影响[6-9],尤其是固溶温度。钛合金作为一种重要的战略金属,现有的钛合金热处理标准中的固溶温度范围(720~830℃)太宽,实际生产中钛合金的热处理性能波动很大,直接限制了高端钛合金产品的性能。对于TC18热处理工艺的研究在各高校、科研机构和企业内广泛开展,并取得了一定的进展。部分企业根据自身生产实际,在企业标准中也做出了一定的改变。本文主要研究单一固溶温度对TC18钛合金的组织与力学性能的影响,为实际生产中钛合金热处理工艺的改进奠定理论与实践基础。

1、试验材料与方法

1.1试验材料

本试验采用由宝钛集团提供的TC18钛合金,名义成分为Ti-5%Al-5%Mo-5%V-1%Cr-1%Fe,具体成分如表1所示,该材料的入库状态为完全退火。

为了研究不同固溶温度对TC18钛合金组织与性能的影响,参考GJB3763—2014《钛及钛合金热处理》、HB/Z137—1988《钛合金热处理工艺说明书》和AMS2801A《钛合金零件的热处理》等标准,制定的固溶热处理分组见表2,温度范围780~900℃,温度梯度为20℃,共7组。

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1.2试样制备

按照GB/T13298—1991《金属显微组织检验方法》、GB/T4342—1991《金属显微维氏硬度试验方法》、GB/T228—2002《金属材料室温拉伸试验方法》和GB/T229—2007《金属材料夏比摆锤冲击试验方法》等标准,采用线切割方法加工出标准的金相试样、硬度试样、拉伸试样和冲击试样。

1.3性能表征

采用OlympusGX71科研级倒置式金相显微镜进行金相试验;采用AMH43全自动显微硬度仪进行显微硬度测量;采用Instron5569电子万能材料试验机进行拉伸试验;采用CX-8071A冲击试验机进行冲击韧度试验;采用S-4700冷场发射扫描电子显微镜进行断口扫描。

2、试验结果与分析

2.1微观组织观察试验

试验用TC18钛合金材料经历了3次真空自耗电弧熔炼,当其加热至β相区时,采用锻压机进行80%以上变形量的开坯,并在其α+β相区反复锻打,使其晶粒充分粉碎,最终锻造成试验用棒材,由于每次加热锻打后都采用水冷方式,因此试验用棒材的组织细小均匀。本试验TC18材料的热处理状态是双重退火(830℃×2h炉冷到750℃×2h空冷,然后600℃保温8h后空冷),显微组织如图1所示。白色初生α相呈短棒状沿晶界析出,晶粒主体为白色的原始态α相,亚稳态β相从原始的α相中均匀析出。

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将试样逐一放入马弗炉中加热,按照表2中固溶处理温度设定为780~900℃,温度梯度为20℃,并在600℃真空状态下进行6h的时效处理,再对各组得到的TC18钛合金试样进行微观金相组织分析,观察结果如图2所示。从图2(a)和2(b)中可以看出,当温度低于860℃时,随着固溶温度的升高,等轴的初生α相含量逐渐减少,尺寸减小,β相中弥散分布的次生α相尺寸迅速长大。从图2(c)和2(d)可以看出,当固溶温度达到860℃以上时,初生α相几乎全部转化成了β相。这是因为TC18钛合金在860~870℃发生了α相→β相转变;同时晶粒迅速长大交错排列,条状次生α相在β晶粒周围呈网篮状结构分布。

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2.2冲击试验

根据国家标准GB/T229—2007《金属材料夏比摆锤冲击试验方法》加工出如图3所示的标准冲击试件,并对不同固溶温度处理的标准试样进行夏比冲击试验。冲击试验数据如表3所示,冲击曲线如图4所示。通过试验数据可以看出:随着固溶温度的升高,冲击韧度值先升高后下降,固溶温度860℃时冲击韧度数值最大(49.6J/cm2),随着固溶温度的继续升高,冲击韧性数值急剧下降。这是因为随着固溶温度的升高,α相→β相转变率逐渐加大,β相比例的升高有利于提高钛合金材料的冲击韧性,当温度高于860℃时,晶粒迅速长大,组织恶化,冲击韧性下降。

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2.3拉伸试验

按照GB/T228—2010《金属材料拉伸试验第1部分:室温试验方法》加工出标准拉伸试样如图3所示,在INSTRON5500R万能试验机上进行拉伸性能测试,TC18钛合金不同温度固溶处理后的拉伸数据如表4所示,其拉伸应力-应变曲线如图5所示。可以看出:1)固溶温度为780℃时,抗拉强度最大,塑性最差;2)随着固溶温度的升高,抗拉强度呈现为递减趋势,延伸率呈现为先升高后下降的趋势;3)固溶温度在800~820℃,综合力学性能最优。

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2.4断口分析试验

拉伸断口与冲击断口的宏观形貌如图6所示,扫描电镜观察的微观形貌如图7所示。采用扫描电子显微镜对冲击断口与拉伸断口进行观察,可以发现两种断口呈现出了微孔聚集型断裂的微观形貌,两种断口的大多数区域均分布着大量的韧窝,两种断口呈现为典型的韧性特征。在2000倍扫描电镜下表现为深度较浅、细小的沿晶韧窝,韧窝周围有明显的撕裂棱;断口的部分区域分布着大量高密度的短而弯曲的撕裂棱线条,这是因为钛合金中的第二相质点,在外力的作用下都容易成为裂纹源,随着应力的增加,会在准解理平面内以台阶的方式扩展形成河流状花样,当裂纹在畸变的晶粒内部扩展时,相邻晶粒的边界会发生较大的塑性变形,形成撕裂棱。

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断口观察试验结果表明,试验设置的一系列固溶温度对钛合金的断裂模式没有影响,无论是冲击断口还是拉伸断口在扫描电镜下都表现为韧窝形貌,均为典型的韧性断裂[10]。

3、结论

1)随着固溶温度的升高,等轴的初生α相含量与尺寸逐渐减小,β相中弥散分布的次生α相尺寸长大;当固溶温度达到860℃以上时,初生α相几乎全部转化成了β相,同时晶粒粗化,条状次生α相在β晶粒周围呈网篮状结构分布。

2)随着固溶温度的升高,冲击韧度值先升高后急剧下降,固溶温度860℃时冲击韧度数值最大。

3)随着固溶温度的升高,抗拉强度呈现为递减趋势,延伸率呈现为先升高后下降的趋势;固溶温度为780℃时,抗拉强度最大,塑性最差;固溶温度在800~820℃,综合力学性能最优。

4)固溶温度对钛合金的断裂模式几乎没有影响,无论是冲击断口还是拉伸断口,均表现为典型的韧性断裂。

参考文献

[1]张永强,郭鸿镇,刘瑞,等.TC18合金β相区等温锻造显微组织和力学性能[J].稀有金属材料与工程,2013,42(3):634-638.

[2]韩栋,张鹏省,毛小南,等.BT22钛合金及其大型锻件的研究进展[J].材料导报,2010,24(2):46-50.

[3]王鼎春.高强钛合金的发展与应用[J].中国有色金属学报,2010(S1):958-963.

[4]刘继雄,马宏刚,李巍,等.两相区热处理制度对TC18钛合金等轴化规律的影响[J].金属热处理,2015,40(5):77-81.

[5]晁耀杰,高子强,许振鹏,等.TA15钛合金脉冲TIG焊接头微观组织和力学性能分析[J].焊接技术,2016(8):18-20+4.

[6]高子强,晁耀杰,张义文,等.钛合金精密脉冲TIG焊的工艺研究[J].航空维修与工程,2016(6):61-63.

[7]姚梦,刘勇,朱景川.TC11钛合金双重热处理工艺设计[J].热处理技术与装备,2016,37(5):65-70.

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[9]ЛахтйнЮМ,王超然.钛合金表面激光合金化[J].热处理技术与装备,1985,6(4):13-14.

[10]晁耀杰,李宏佳,李钦杰.A7N01铝合金焊接接头组织对疲劳断裂的影响[J].焊接技术,2017(8):5-9.

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